CW6Mo5Cr4V2高速钢价格报价(防止早期接触疲劳损坏)

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錳Mn：0.15～0.40(答應偏差:0.04)。　　鉻Cr：3.80～4.40(答應偏差:±0.05)。　　釩V：1.75～2.20(答應偏差:±0.05)。　　钼Mo：4.50～5.50(答應偏差:尺寸≤6,±0.05;尺寸＞6,±0.10)。　　鎢W：5.50～6.75(答應偏差:尺寸≤10,±0.10;尺寸＞10,±0.20)。　　●CW6Mo5Cr4V2高速钢力學性能：。　　硬度：交貨硬度其他加工方法)≤269HB;(退火)≤255HB。　　試樣熱處理制度及淬回火硬度:≥65HRC。防止早期接触疲劳损坏　　图5直径和壳体厚度定义：D1：外径，D2：报废直径，D3：芯芯部直径(a)；1：总壳体厚度，2：可用壳体厚度，3：报废直径处残余壳体厚度(b)。　　1.辊身工作层壳体总厚度，这可以与轧辊交付时的总壳厚有关，如果轧辊已用，经过加工研磨，就是指剩余的总壳厚度。　　2.可用的辊身工作层壳体厚度，这是轧辊用户感兴趣的参数。　　3.报废直径处的剩余工作层壳体厚度，低于此厚度时轧辊性能不再得到保证。　　直到20世纪90年代末，标准做法是规定剩余壳体厚度为15mm，但通常会增加到30mm厚，甚至更多，以防止相关轧机出现疲劳问题。　　图6支撑辊两段直线倒角(a)；工作辊磨损情况(b)。　　需要注意的是，当剩余壳体厚度达到30mm时(比规定的剩余15mm壳体厚度要高出15mm)，开始观察键合粘接区工作辊的疲劳损伤情况，初始工作层壳体厚度为70mm。　　这意味着残余壳厚度小于30毫米的工作辊还能继续轧制。　　为此，对三种壳体总厚度的应力分布进行了计算：。　　研究了三种情况下辊型对应力的影响：无磨损平直辊身；磨损的支撑辊BUR和研磨后的工作辊WR；磨损的支撑辊BUR和工作辊WR(表3)。　　在状态4中，支撑辊磨损，工作辊没有磨损，工作辊工作层厚度60mm，简化代码为BWWW60。　　结果表明了沿辊身宽度的VonMises应力演变。　　以工作辊工作层壳厚度为60mm的研磨后的工作辊和支撑辊状态作为基本参考状态。　　在这种状态下的VonMises应力被设定为100%，所有其他状况都与参考状态对应比较。　　图7显示了这七种状态下工作辊表面的应力演化。　　图8显示了键合粘接区应力沿辊身长度的变化情况。　　红线表示VonMises应力，观察到轧辊出现疲劳。　　只要工作辊工作层壳体的总厚度保持在30毫米以上，在客户现场通过超声检测(UT)的键合区没有观察到疲劳损伤，因此可以得出结论，键合区的最大VonMises应力必须保持在850%以下。　　基于这个修改，支撑辊倒角从一条直线修改为两个圆角的配置(见图9a和9b中的图示)。　　然而，在键合粘接区，倒角工艺的修改对工作层厚度为30mm状态有影响。　　与使用直倒角时的750%相比，键合粘接区域的应力限制在600%。　　图10工作辊WR表面的应力分布(无D-R：直线倒角；有D-R：双圆角半径)。　　该模型清晰地解释了疲劳损伤发生的地点和原因，以及支撑辊倒角对应力的影响。　　完整的研究还包括评估工作辊和支撑辊允许的最大磨损，以达到工作辊报废的直径，剩余工作辊剩余壳体厚度为15mm。　　完整的研究使轧辊制造商和用户找到最佳的组合状态。　　图11工作辊WR键合区应力演化(无D-R：直线倒角，有D-R：双半径圆角)。　　红线表示VionMoses应力，观察到轧辊出现疲劳。　　在第二个轧机上，半高速钢工作辊出现剥落现象(图12a)，位于边缘的650mm距离上。　　发生剥落时的工作辊WR直径为1155mm，距离报废直径还有30mm，还是有15mm工作层可以使用。　　发生剥落缺陷时，剩余工作层壳厚为30mm。　　图12轧辊剥落的例子(a)；从剥落的工作辊得到的试样显微镜下的接触疲劳裂纹(b)。　　从轧机收集的数据分析表明，该轧辊的总轧制吨位为1.3万吨，粗轧机主要为7道次轧制，有时是5道次轧制，轧辊与带钢接触的总转数进行了估计。　　需要做一些假设如板坯的平均重量，在粗轧机进出口端的平均长度和平均厚度。　　根据图13a所示的数字，可以估计轧辊与每块板坯的接触次数为103次。　　基于轧辊轧制了130万吨的事实，估计轧制了六万五千块板坯，总共接触总共670万次。　　图13估计与带钢接触次数的数据和假设(a)；计算工作辊循环次数时芯部材料的Whler图(b)。　　工作辊芯部材料的Whler图(图13b)所示，可以估算出避免键合区疲劳损伤的最大允许应力，在此阶段的轧辊寿命(6.7106循环)为180MPa。　　支撑辊有一个600mm长的直线倒角(图14a)。　　为了有助于轧件的导向，工作辊上设置200μm的负凸度。　　工作辊和支撑辊的磨损情况如图14b和14c所示。　　图14支承辊的倒角设计(a)，工作辊凸度和磨损曲线(b)、支撑辊的磨损轮廓(c)。　　基于表4中提到的轧辊参数，使用3D模型来评估工作辊中的应力。　　对表3中7种状态进行模拟，选择三种剩余壳体厚度：。　　当VonMises应力参照参考状态增加时，结果表达在轧机1中；参考状态为考虑工作辊工作层壳厚度为60mm而支撑辊研磨后的情况。　　结果表明，最大应力位于离轧辊边缘650mm处，与剥落位置对应。　　与第一个出现的状况相反，支撑辊和工作辊磨损的轮廓曲线并不妨碍两个辊子在中心部位接触。　　在这种构造中，表面应力在每种测试条件下都是相似的。　　图16显示了不同状态下工作辊WR键合区域的应力。　　与第一种结构相似，降低壳厚会增加键合粘接区域的应力。　　然而，在VonMises应力为250%时(图16中BWWW30曲线)发生剥落。　　从这个图也可以看出，在实际轧机达到轧辊报废直径(残壳厚度15mm)是不可能的。　　事实上，工作辊工作层剩余壳体厚度为15mm的VonMises应力在键合粘结区达到580%，相当于导致剥落的VonMises应力的两倍以上。　　红线表示VonMises的应力，在这一点上，轧辊将发生剥落。　　在保持其他参数相同的情况下，对支撑辊倒角进行修改，评估其对键合区应力强度和分布的重要性。　　图17示意了已经得到评估的三个倒角：标准倒角设计、缩短的倒角长度和双半径圆倒角。　　支撑辊三种倒角评价时候的工作辊剩余的工作层壳厚为30mm，这相当于发生轧辊表面剥落时的工作层壳厚。　　当支撑辊倒角长度修改时，支撑辊研磨后修改倒角而工作辊是处于磨损状态情况进行评估，以便能够比较两种情况，避免由于支撑辊磨损曲线数据不完整而造成的评估不一致。　　图17原支撑辊倒角(a)；长度为200mm直线倒角(b)；双半径圆倒角(c)。高硬度高速钢平面磨用陶瓷CBN砂轮，　　的高硬度高速钢平面磨用陶瓷CBN砂轮高清大图，更多的高硬度高速钢平面磨用陶瓷CBN砂轮高清大图尽在中国制造网，如果您想了解本产品的详细情况请查看：。那么以上的内容就是关于CW6Mo5Cr4V2高速钢价格报价的介绍了，防止早期接触疲劳损坏是小编整理汇总而成，希望能给大家带来帮助。本文由 钴基合金板   http://www.wxyztg.cn/  高温合金板 提供