ASP23粉末高速钢ASP23,,(高速钢低温低浓度渗碳机理及工艺)

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瑞典一胜百ASP-23模具钢次啊特别适合于薄的被加工材料的下料及成型,或模具失败是因为混合磨粒磨耗及黏着磨耗,或是磨粒磨耗,而且表面产生塑性变形的危险性也高者例如:。高速钢低温低浓度渗碳机理及工艺　　表2中“d12”是配位数为12的原子直径，点阵常数变化是Fe-X固溶中，溶质1%（原子）引起的点阵常数的变化。　　测试结果表明，碳原子在铁素体中处于八面体间隙中，这是因为八面体虽然间隙较小，但它是不等轴的，碳原子渗入时只需挤开上下最近的两个原子。　　人们用晶体学分析的方法研究铁素体溶碳能力时发现，铁素体的溶碳能力【C】（%）与八面体间隙直径（do）对碳原子直径（dc）比值的变化△（△＝do/dc）具有良好的回归关系。　　【C】＝0.7686+0.1133In△（do/dc）………（2）。　　上述中do的大小与点阵常数的变化有直接关系。　　因此根据上述有关数据就可以计算出W6Mo5Cr4V2和W18Cr4V钢中合金铁素体溶碳的能力。　　在20℃时分别为0.103%和0.086%，而在750%时为0.15%和0.14%。　　有人用x射线能谱仪测定高速钢基体碳的强度，低温渗碳渗层铁素体基体为500CPS（每秒脉冲数），而心部未渗碳的基体为340CPS，证实了低温渗碳后渗层基体的含碳量明显高于未渗碳的心部基体。　　由此可以认为，通用高速钢的合金铁素体几乎不含碳，是在特定成分（欠碳）条件下合金元素和碳在不同合金相之间分配的一个具体结果，并不代表这种合金相铁素体的最大溶解能力。　　高速钢低温低浓度渗碳就是在Ac1以下的珠光体相区通过固溶和扩散过程，对合金铁素体进行低浓度渗碳，使渗层的碳量提高0.10%～0.15%（质量分数）。　　与传统的高温渗碳工艺相比，低温渗碳温度降低约200℃，为了获得一定深度的渗层，需要考虑碳的扩散条件。　　根据有关数据推算，得出碳在920℃γ-Fe中和700℃α-Fe中的扩散系数分别为1.62×10-11m2/s和6.62×10-11m2/s，即碳在铁素体中的扩散系数比在奥氏体中要大3倍多。　　这是因为体心立方的铁素体致密度小，故碳原子在其中较易迁移。　　虽然合金铁素体中置换存在形成碳化物的合金元素，会降低碳的扩散系数，但前者仍起主导作用，只要合金铁素体中固溶产生一定的碳浓度梯度，是完全有可能形成较深的渗碳层。　　由于是在Ac1以下（一般700～750℃）渗碳，渗层的碳量提高控制在合金铁素体最大溶碳能力之内，因而不会形成过量渗碳，更不会产生影响力学性能的大块碳化物。　　由于固溶于合金铁素体中的碳会趋于偏聚在形成碳化物的合金原子周围的间隙中，在从渗碳温度冷至室温的过程中，随着碳的固溶量减小，在渗层中会析出高度弥散的碳化物，并优先析出钒的碳化物。　　这对提高性能和细化组织都比奥氏体状态的高温渗碳彰显优越。　　凡在奥氏体状态的高速工具，为防止晶粒粗大，往往要比常规降低40～60℃欠热淬火，势必会影响红硬性等性能的发挥，而在铁素体区域的低温渗碳，采用常规的淬火加热温度，仍可获得细小晶粒。　　由于表面碳量提高，其碳量达到“定比碳”的水平，二次硬化效果十分明显，淬火回火后上升到65～68HRC。　　625℃×4h后的红硬性亦能达到62HRC以上的高水平（未渗碳肯定低于61HRC）。　　低温低浓度渗碳的碳势不宜过高，不要超过1.10%，渗层也不宜超过0.80mm，一般达0.40～0.70mm，淬火回火后可以进行正常余量的磨加工，因此，适用于精度要求高的各种成形刀具。　　另外，低温渗碳的高速钢刀具与其他成品表面强化处理无排它性，如可进行蒸汽处理、氧氮化、氮化、QPQ、TiN涂层等。　　由于是在Ac1以下处理，所以应安排在淬火、回火工序前进行。　　渗碳温度设定700～750℃，选用在CO-CO2气体气氛中进行为宜，在气体气氛中加热时，碳存在于钢的表面，表示渗碳能力的指数（含碳量%）叫做渗碳气体的渗碳能力。　　在750℃所得的渗碳气体的渗碳能力和CO-CO2之间的关系如图4所示。　　很明显，当CO多CO2少时，渗碳气体能力为最高，所以进行低温渗碳时选择气体浓度是很重要的。　　图5是渗碳量对W6Mo5Cr4V2钢回火硬度的影响。　　由图可知，在560℃×1h×2次时，含碳量为1.0%～1.10%时的硬度达67HRC峰值，超过此含碳量，硬度反而向低走，主要是残留奥氏体多了，硬度不升反降的主要原因。　　图6所示是CO-CO2气氛中渗碳能力和750℃×4h后的W6Mo5Cr4V2钢的表面含碳量的关系。　　在此条件下，为使其表面含碳量达1.10%～1.10%，气氛气体的渗碳能力最好调整到0.47%左右。　　图7是在渗碳能力为0.47的气氛气体中对W6Mo5Cr4V2进行渗碳的效果，结果表明，表面含碳量在1.0%～1.10%时，渗层厚度为0.40～0.60mm。　　图8表示成分如表3所示两种高速钢：W6Mo5Cr4V2钢680～700℃×6h、W18Cr4V钢730～750℃×6h低温装箱固体渗碳。　　渗碳后渗层中的含碳量，由图可知，两种钢的渗碳能力基本相近。　　表3两种高速钢的化学成分（质量分数）（%）。　　由表及图示值可见，低温渗碳可使表面C增多0.13%左右，扩散层深度可达0.50～0.60mm，经淬火回火后，硬度达65～68HRC，经625℃×4h红硬性试验，硬度提高1.5～2.0HRC。刀具修磨技术　　高速钢刀具因材料韧性好，故对碰撞不太敏感。　　但硬质合金刀具硬度高而脆，对碰撞很敏感，刃口易蹦。　　所以，在修磨过程中，必须对硬质合金刀具的操作和放置十分小心，防止刀具间的碰撞或刀具摔落。　　由于高速钢刀具的精度大多相对较低，其修磨要求也不高，再加上其价格也不高，所以，许多制造厂自己设刀具车间对其进行修磨。　　但硬质合金刀具则往往需要送到专业修磨中心进行修磨。　　根据阿诺刀具修磨中心的统计，送修刀具中80%以上是硬质合金刀具。　　由于刀具材料很硬，所以，一般只能采用磨削来改变其外形。　　在刀具的制造、修磨中常见的刀具磨床有以下几种：。　　1.磨槽机：磨钻头、立铣刀等刀具的槽或背。　　2.磨顶角机：磨钻头的锥形顶角（或称偏心后角）。　　4.手动万能刀具磨床：磨外圆、槽、背、顶角、横刃、平面、前刀面等。　　不同材质的砂轮磨粒适合于磨削不同材质的刀具。　　刀具的不同部位需要使用的磨粒大小也不同，以确保刃口保护和加工效率的最佳结合。　　砂轮价廉，易修正成不同的外形用于修磨复杂的刀具（刚玉类）。　　国际上，砂轮用B来表示，如B107，其中107表示磨粒直径的大小。　　砂轮上用D来表示，如D64，其中64表示磨粒直径的大小。　　为了方便磨削刀具的不同部位，砂轮应有不同的形状。那么以上的内容就是关于ASP23粉末高速钢ASP23,,的介绍了，高速钢低温低浓度渗碳机理及工艺是小编整理汇总而成，希望能给大家带来帮助。本文由 N4镍箔   www.wxxbjs.cn  N6镍箔 提供