粉末冶金制造的高速钢的制作方法(高速钢刀片形刀的制作方法)

不锈钢厂家

该材料已经在1000℃/30分钟进行奥氏体化而被硬化，接着被冷却至室温，并于525℃回火2小时二次(中间在空气中冷却)。　　参考材料的钢材No.7与No.8分别在1100℃/30分钟与1075℃/30分钟硬化，并在560℃/3×1小时回火后的测量值也列于表中。　　为了钢材抗磨性的评估，特别是材料的抗粘附磨蚀性，制造工具以用于泵外壳的片状奥氏体化不锈钢的冷加工，尤其是用于泵、转子套筒的深拉制的工具。　　安装有工具的压机具有多个分开的压机操作站，在此称为站1和站2。　　就经验而言站2是给出的压力(根据粘附磨蚀)约比站1大三倍的站。　　由试验材料制造的加工部件含有一种外直径90mm，内直径46.5mm，及高46.5mm的环形物。　　表5用于不锈钢套管的深压制的不同工具材料的工具工作寿命(压制次数)。　　与参考材料No.7相比较，本发明的氮合金化钢材No.5的压制结果预示至少增加工具加工寿命30倍。　　该工具仍在压机中作业，且寿命试验继续进行。　　本发明的材料No.6也具有极佳的耐磨性，即比参考材料No.7的寿命至少多40倍。　　在这种关系下，应注意地是，与参考材料相比，本发明的材料的较低冲击能量在极苛求的应用中仍不会造成任何问题。　　材料的微观组织是以扫描式电子显微镜(SEM)检测。　　图3表示在热均压压制及后续的锻造后的钢材No.6的微观组织。　　图中可见到的钒碳氮化物为黑色的，均匀散布在灰色奥氏体的岛中。　　钢材No.5的组织检测呈现类似的钒碳氮化物分布。　　由组织的观点，本发明的二种材料5与6的唯一差异在于钢材No.6比钢材No.5含有多70％以上的MX相。　　大多数的钒碳氮化具有1至2微米之间的直径。　　再者，在钢材No.4与钢材No.5二种钢材中都发现少量的M6C碳化物相，它具有延伸约2至3微米但厚度极小(厚度为一微米的十分之一或十分之几)的层状析出物的形状。　　1.一种以通过合金化金属粉末的固结化所形成的主体形式的粉末冶金所制造的具有高含氮量的高速钢，其特征在于，该高速钢含有的化学组成为(以重量％表示)1至2.5碳1至3.5氮0.05至1.7锰0.05至1.2硅3至6铬2至5钼0.5至5钨6.2至17(钒+2铌)平衡量铁以及正常量的不可避免的杂质，其中一方面以Ceq＝C+(12/14)N表示的碳当量Ceq值，以及另一方面以Veq＝V+2Nb表示的钒当量Veq的值，其相对于彼此是平衡的，以使得以该当量表示的元素的量将落于图1中的共座标系统中的A1-B1-C1-D1-A1区域中，其中点A1至D1的Ceq/Veq共座标为A14.5/17B15.5/17C12.5/6.2D11.5/6.2以及，依据其组织在钢材的硬化与回火条件下高速钢材含有由MX型的微粒组成的12至40体积％的硬化物质，该MX型微粒均匀地分布于钢的基材中，该MX型物质中的M基本上由钒和/或铌所组成，而X则由30至50重量％的碳与50至70重量％的氮所组成。　　2.如权利要求1的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在图1的共座标系统中的A2-B1-C1-D2-A2区域中，其中点A2与D2的Ceq/Veq共座标为A24.6/17D2.1.6/6.2。　　3.如权利要求2的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在图1的共座标系统中的A3-B1-C1-D3-A3区域中，其中点A3与D3的Ceq/Veq共座标为A34.75/17D31.75/6.2。　　4.如权利要求1的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在图1的共座标系统中的A2-B2-C2-D2-A2区域中，其中点B2与C2的Ceq/Veq共座标为B25.3/17D22.3/6.2。　　5.如权利要求3或4的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在图1的共座标系统中的A3-B2-C2-D3-A3区域中。　　6.如权利要求1的高速钢，其特征在于，其含有6.2-9.5(V+2Nb)，以及碳与钒当量的含量系数是在G1-H1-C1-D1-G1区域中，其中点G1与H1的Ceq/Veq共座标为G12.4/9.5H13.4/9.5。　　7.如权利要求6的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在图1的共座标系统中的G2-H1-C1-D2-G2区域中，其中角界点(cornerpoint)G2的Ceq/Veq座标为2.5/9.5。　　8.如权利要求7的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在图1的共座标系统中的G2-H2-C2-D2-G2区域中，其中角界点H2的Ceq/Veq座标为3.2/9.5。　　9.如权利要求7或8的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在图1的共座标系统中的G3-H1-C1-D3-G3区域中，其中角界点G3的Ceq/Veq座标为2.65/9.5。　　10.如权利要求9的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在图1的共座标系统中的G3-H2-C2-D3-G3区域中。　　11.如权利要求6-10中任一项的高速钢，其特征在于，其含有7-9(V+2Nb)。　　12.如权利要求6-10中任一项的高速钢，其特征在于，其含有7.4-8.6(V+2Nb)。　　13.如权利要求1的高速钢，其特征在于，其含有13.5-17(V+2Nb)，以及碳与钒当量的含量共座标是在A1-B1-E1-F1-A1区域中，其中点E1与F1的Ceq/Veq共座标为E14.55/13.5F13.55/13.5。　　14.如权利要求13的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量的共座标是在图1的共座标系统中的A2-B1-E1-F2-A2区域中，其中角界点F2的Ceq/Veq座标为3.65/13.5。　　15.如权利要求14的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量的共座标是在图1的共座标系统中的A3-B1-E1-F3-A3区域中，其中角界点F3的Ceq/Veq座标为3.8/13.5。　　16.如权利要求14和15中任一项的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量的共座标是在A2-B2-E2-F2-A2区域中。　　17.如权利要求15和16中任一项的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量的共座标是在图1的共座标系统中的A3-B2-E2-F3-A3区域中。　　18.如权利要求13-17中任一项的高速钢，其特征在于，其含有14-16.5(V+2Nb)。　　19.如权利要求13-17中任一项的高速钢，其特征在于，其含有14.5-16(V+2Nb)。　　20.如权利要求1的高速钢，其特征在于，其含有9.5-13.5(V+2Nb)，以及碳与钒当量的含量系数是在F1-E1-H1-G1-F1区域中。　　21.如权利要求20的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在F2-E1-H1-E2-F2区域中。　　22.如权利要求21的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在F3-E1-H1-G3-F3区域中。　　23.如权利要求21和22中任一项的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在F2-E2-H2-G2-F2区域中。　　24.如权利要求23的高速钢，其特征在于，碳与钒当量的含量系数是在F3-E2-H2-G3-F3区域中。　　25.如权利要求20-24中任一项的高速钢，其特征在于，其含有10-12.5(V+2Nb)。　　26.如权利要求20-24中任一项的高速钢，其特征在于，其含有10.5-12(V+2Nb)。　　27.如权利要求1-26中任一项的高速钢，其特征在于，其含有0.1-1.2％的硅，优选至多0.7的硅。　　28.如权利要求1-26中任一项的高速钢，其特征在于，其含有最多1.0的锰，优选至多0.5的锰。　　29.如权利要求1-26中任一项的高速钢，其特征在于，其含有3.1-5的铬，优选至多4.5的Cr。　　30.如权利要求1-26中任一项的高速钢，其特征在于，其含有至少2.5，优选至少3.0的钼以及至少2.0，优选至少2.5，最好至少3.0的钨。　　31.如权利要求1-26中任一项的高速钢，其特征在于，钼与钨的各含量都不超过5％，优选不超过4％。　　32.如权利要求30和31中任一项的高速钢，其特征在于，％Moeq＝％Mo+5(W/2)落于2.25至7.5％的范围，优选在4-6％范围。　　33.如权利要求6-12中任一项的高速钢，其特征在于，在硬化与回火条件下的钢材含有14至23体积％的由均匀分布于钢基材中的MX型微粒组成的硬化物质。　　34.如权利要求13-19中任一项的高速钢，其特征在于，在硬化与回火条件下的钢材含有23至38体积％的由均匀分布于钢基材中的MX型微粒组成的硬化物质。　　35.如权利要求20-26中任一项的高速钢，其特征在于，在硬化与回火条件下的钢材含有18至27体积％的由均匀分布于钢基材中的MX型微粒组成的硬化物质。　　36.如权利要求1-35中任一项的高速钢，其特征在于，在硬化与回火条件下的钢材含有3至5体积％的M6C碳化物，其中M基本上是钼与钨。　　37.如权利要求1-35中任一项的高速钢，其特征在于，除了其中M基本上为钒的MX型的氮碳化物外还含有其中M基本上为钼与钨的M6C型的碳化物，该M6C碳化物的总量相当于(MX+M6C)相总含量的10至30％。　　38.如上述权利要求中的任一项的高速钢，其特征在于，在硬化与回火条件下的钢材含有0.40-0.60％的碳，优选为0.47-0.54％的碳溶解在基材中。　　一种通过合金化金属粉末的固结所形成的主体形式而以粉末冶金所制造的具有高氮含量的高速钢含有的化学组成为(以重量%表示):1至2.5碳,1至3.5氮,0.05至1.7锰,0.05至1.2硅,3至6铬,2至5钼,0.05至5钨,6.2至17(钒+2铌),平衡量铁以及正常量的不可避免的杂质,其中一方面以CeqC+(12/14)N表示的碳当量Ceq值,以及另一方面以Veq+V+2Nb表示的钒当量Veq的值应彼此相对平衡,以使得以该当量表示的该元素的量将落于图1中的共坐标系统中的A1－B1－C1－D1－A1区域中,其中点A1至D1的Ceq/Veq坐标为A1:4.5/17,B1:5.5/17,C1:2.5/6.2,D1:1.5/6.2。　　在硬化与回火条件下的钢的组织含有由MX型的微粒组成的12至40体积%的硬化物质,该MX型微粒均匀地分布于钢的基材中,该MX型物质中的M通常由钒和/或铌所组成,而X则由30至50重量%的碳与50至70重量%的氮所组成。高速钢刀片形刀的制作方法　　与现有技术相比，本实用新型具有如下有益效果：该高速钢刀片形刀在降低自身成本的同时，提高了加工效率。　　图2为高速钢刀片形刀的斜刀槽处局部剖视图；。　　图3为本实用新型第一实施方式中高速钢刀片形刀结构示意图；。　　图4为本实用新型第一实施方式中斜刀槽处局部剖视图。　　为了使本实用新型实现的技术手段、创作特征、达成目的与功效易于明白了解，下面结合具体实施例，进一步阐述本实用新型。　　如图1所示，一种高速钢刀片形刀，其包括：由45#钢加工而成的刀盘体1，其盘心设置有用于装配刀轴的内孔3，内孔设置有用于适应不同刀轴的变径套，刀盘体的圆周面上向内切出有三个环形阵列布置的斜刀槽，分别为第一斜刀槽4、第二斜刀槽4′、第三斜刀槽4″，三个斜刀槽处于铣通状态，斜刀槽具有倾斜槽边4a、与倾斜槽边相邻的弧形槽边4b，该弧形槽边靠近刀盘体边缘处为刀片安装位；安装于刀片安装位的刀片2，其厚度d为10mm，该刀片俯视投影呈平行四边形，刀片的刃口具有第一竖向段2a、与第一竖向段相邻的弧形段2b，刀片刃口的形状参见图2所示，该平行四边形靠近刀盘体外边缘的短边与水平线之间的夹角α为38度。　　在图1中，示出了整个高速钢刀片形刀旋转的外围轮廓线(即图中的虚线)。　　其中，刀片采用W6Cr5Mo4V2高速钢制成，能够获取刃口较为锋利的刀片。　　由于刀盘体是采用45#钢加工而成，鉴于此，刀片则可利用银焊料焊接于刀盘体的刀盘安装位处。　　斜刀槽包括环形阵列布置于刀盘体的第一斜刀槽4、第二斜刀槽4′、第三斜刀槽4″，其中，第三斜刀槽4″的倾斜边4a与刀盘体竖向轴线O的夹角β为45度，且安装于第三斜刀槽的刀片离刀盘体中心的最远端处与刀盘体圆心的连线K和竖向轴线O的夹角为20°。合金钻头和高速钢钻头的区别　　1、合金钻头一般是指硬质合金钻头,可分为整体式、焊接式、可转位刀片式和可换头式。　　这种合金的主要成分是碳化钨、钴等,硬度比较高,-般在HRC90度以上,适合加工热处理钢和难加工材料。　　合金钻头本身硬度高,热处理后的产品硬度增加,所以必须使用合金钻头。那么以上的内容就是关于粉末冶金制造的高速钢的制作方法的介绍了，高速钢刀片形刀的制作方法是小编整理汇总而成，希望能给大家带来帮助。本文由 坡莫合金板   http://www.wxyztg.cn/  钨钢板 提供